4.5. Panjang desain elemen harus ditentukan dengan mengalikan panjang bebasnya dengan koefisien

menurut pasal 4.21 dan 6.25.

4.6. Elemen komposit pada sambungan yang patuh, yang ditopang oleh seluruh penampang, harus dihitung kekuatan dan stabilitasnya berdasarkan rumus (5) dan (6), dan ditentukan sebagai luas total semua cabang. Fleksibilitas unsur-unsur penyusunnya harus ditentukan dengan mempertimbangkan kesesuaian senyawa dengan rumus

(11)

		fleksibilitas seluruh elemen relatif terhadap sumbu (Gbr. 2), dihitung dari panjang yang dihitung tanpa memperhitungkan kepatuhan;
			fleksibilitas masing-masing cabang relatif terhadap sumbu I - I (lihat Gambar 2), dihitung dari perkiraan panjang cabang; untuk ketebalan kurang dari tujuh (), cabangnya mengambil =0;
			koefisien pengurangan fleksibilitas, ditentukan oleh rumus

(12)

		lebar dan tinggi penampang elemen, cm;
			jumlah jahitan yang dihitung dalam elemen, ditentukan oleh jumlah jahitan di mana perpindahan timbal balik elemen dijumlahkan (pada Gambar 2, a - 4 jahitan, pada Gambar 2, b - 5 jahitan);
			panjang efektif elemen, m;
			perkiraan jumlah pemotongan bresing dalam satu lapisan per 1 m elemen (untuk beberapa lapisan dengan jumlah pemotongan yang berbeda, jumlah rata-rata pemotongan untuk semua lapisan harus diambil);
			koefisien kepatuhan senyawa, yang harus ditentukan dengan menggunakan rumus pada Tabel 12.

Saat menentukan diameter paku, tidak lebih dari 0,1 ketebalan elemen yang akan disambung harus diambil. Jika ukuran ujung kuku yang terjepit kurang dari 4, maka potongan pada jahitan yang berdekatan tidak diperhitungkan dalam perhitungan. Nilai sambungan pada pasak baja silinder harus ditentukan oleh ketebalan elemen yang paling tipis yang akan disambung.

Beras. 2. Komponen

a - dengan gasket; b - tanpa gasket

Tabel 12

Jenis koneksi	Koefisien di
	kompresi sentral	kompresi dengan lentur
2. Pasak silinder baja:
a) diameter dan ketebalan elemen yang akan disambung
b) diameter > tebal elemen yang disambung
3. Pasak silinder kayu ek
4. Pasak pelat kayu ek
Catatan: Diameter paku dan pasak, ketebalan elemen, lebar dan tebal pasak pelat harus diambil dalam cm.

Saat menentukan diameter pasak silinder kayu ek, harus diambil tidak lebih dari 0,25 ketebalan elemen tertipis yang akan disambung.

Ikatan pada jahitannya harus ditempatkan secara merata di sepanjang elemen. Pada elemen bujursangkar berengsel, diperbolehkan memasang setengah jumlah sambungan pada bagian tengah panjangnya, dengan memasukkan ke dalam perhitungan menggunakan rumus (12) nilai yang diterima untuk seperempat bagian luar panjang elemen.

Fleksibilitas suatu elemen komposit, dihitung dengan menggunakan rumus (11), harus dianggap tidak lebih dari fleksibilitas masing-masing cabang, yang ditentukan oleh rumus

(13)

		jumlah momen inersia bruto dari penampang masing-masing cabang relatif terhadap sumbunya yang sejajar dengan sumbu (lihat Gambar 2);
			luas penampang bruto elemen;
			perhitungan panjang elemen.

Fleksibilitas suatu elemen penyusun relatif terhadap sumbu yang melalui pusat gravitasi bagian semua cabang (sumbu pada Gambar 2) harus ditentukan seperti untuk elemen padat, yaitu. tanpa memperhitungkan kesesuaian sambungan jika cabang dimuat secara merata. Dalam kasus cabang yang dibebani tidak merata, paragraf 4.7 harus dipatuhi.

Jika cabang-cabang suatu elemen komposit mempunyai penampang yang berbeda-beda, maka perhitungan fleksibilitas cabang pada rumus (11) harus diambil sama dengan:

(14)

definisinya ditunjukkan pada Gambar 2.

4.7. Elemen komposit pada sambungan yang patuh, beberapa cabangnya tidak ditopang pada ujungnya, dapat dihitung kekuatan dan stabilitasnya menurut rumus (5), (6) dengan tunduk pada kondisi berikut:

a) luas penampang elemen dan harus ditentukan dari penampang cabang yang didukung;

b) fleksibilitas elemen terhadap sumbu (lihat Gambar 2) ditentukan oleh rumus (11); dalam hal ini, momen inersia diperhitungkan dengan mempertimbangkan semua cabang, dan luasnya hanya memperhitungkan cabang yang didukung;

c) saat menentukan fleksibilitas relatif terhadap sumbu (lihat Gambar 2), momen inersia harus ditentukan dengan rumus

momen inersia masing-masing penampang cabang yang ditopang dan tidak ditopang.

4.8. Perhitungan stabilitas elemen terkompresi terpusat dengan tinggi variabel harus dilakukan sesuai dengan rumus

		luas penampang bruto dengan dimensi maksimum;
		koefisien dengan mempertimbangkan variabilitas tinggi bagian, ditentukan menurut Tabel 1 Lampiran 4 (untuk elemen penampang konstan);
		koefisien lentur memanjang ditentukan menurut ayat 4.3 untuk fleksibilitas yang sesuai dengan bagian dengan dimensi maksimum.

Elemen yang dapat ditekuk

4.9. Perhitungan elemen lentur, diamankan dari hilangnya stabilitas dalam bentuk deformasi bidang (lihat paragraf 4.14 dan 4.15), untuk kekuatan pada tegangan normal harus dilakukan sesuai dengan rumus

		momen lentur desain;
		ketahanan lentur desain;
		menghitung momen hambatan penampang elemen. Untuk elemen padat untuk menekuk elemen komposit pada sambungan leleh, momen hambatan yang dihitung harus diambil sama dengan momen hambatan total dikalikan dengan koefisien; nilai elemen yang tersusun dari lapisan identik diberikan pada Tabel 13. Saat menentukan pelemahan bagian yang terletak pada bagian elemen dengan panjang hingga 200 mm, biasanya digabungkan dalam satu bagian.

Tabel 13

Penunjukan koefisien	Jumlah lapisan dalam elemen	Nilai koefisien penghitungan komponen lentur selama bentang, m
Catatan. Untuk nilai antara bentang dan jumlah lapisan, koefisien ditentukan dengan interpolasi.

4.10. Perhitungan elemen lentur untuk kekuatan geser harus dilakukan sesuai rumus

		gaya geser desain;
		momen statis bruto bagian geser dari penampang elemen relatif terhadap sumbu netral;
		momen inersia bruto penampang elemen relatif terhadap sumbu netral;
		lebar bagian desain elemen;
		ketahanan desain terhadap geser pada lentur.

4.11. Jumlah irisan yang ditempatkan secara merata pada setiap lapisan elemen komposit pada suatu bagian dengan diagram gaya transversal yang jelas harus memenuhi kondisi tersebut.

(19)

		perhitungan kapasitas menahan beban sambungan pada lapisan tertentu;
		momen lentur pada bagian awal dan akhir dari bagian yang ditinjau.

Catatan. Jika ada sambungan pada lapisan dengan kapasitas menahan beban yang berbeda, tapi

identik dalam sifat pekerjaan (misalnya, pasak dan paku), bantalan

kemampuan mereka harus diringkas.

4.12. Perhitungan elemen bagian padat kekuatan pada lentur miring harus dilakukan sesuai rumus

(20)

	komponen momen lentur desain untuk sumbu utama penampang dan
	momen hambatan jaring penampang relatif terhadap sumbu utama penampang dan

4.13. Elemen lengkung yang direkatkan dan dibengkokkan dengan momen yang mengurangi kelengkungannya harus diperiksa tegangan tarik radialnya sesuai dengan rumus

(21)

		tegangan normal di serat terluar dari zona yang diregangkan;
		tegangan normal pada serat perantara dari bagian tersebut, yang tegangan tarik radialnya ditentukan;
		jarak antara serat terluar dan serat yang dianggap;
		jari-jari kelengkungan garis yang melalui pusat gravitasi diagram tegangan tarik normal, tertutup di antara serat terluar dan serat yang dianggap;
		kekuatan tarik kayu yang dihitung melintasi serat, diambil sesuai dengan ayat 7 tabel 3.

4.14. Perhitungan stabilitas bentuk datar dari deformasi elemen lentur bagian persegi panjang harus dilakukan sesuai rumus

		momen lentur maksimum pada daerah yang ditinjau
		momen resistensi bruto maksimum pada area yang ditinjau

Koefisien lentur elemen penampang persegi panjang, berengsel terhadap perpindahan dari bidang lentur dan diamankan terhadap rotasi mengelilingi sumbu memanjang pada bagian pendukung, harus ditentukan dengan rumus

		jarak antara bagian pendukung elemen, dan ketika tepi terkompresi elemen dipasang pada titik tengah dari perpindahan dari bidang lentur - jarak antara titik-titik ini;
		lebar penampang;
		tinggi penampang maksimum di lokasi;
		koefisien tergantung pada bentuk diagram momen lentur pada penampang, ditentukan menurut Tabel 2, 3, Lampiran 4 standar ini.

Saat menghitung momen lentur dengan tinggi yang bervariasi secara linier sepanjang dan lebar penampang konstan, yang tidak mempunyai pengikat keluar bidang di sepanjang tepi yang direntangkan dari momen tersebut, atau ketika koefisien menurut rumus (23) seharusnya dikalikan dengan koefisien tambahan. Nilainya diberikan pada Tabel 2, Lampiran 4. Kapan =1.

Ketika diperkuat dari bidang lentur pada titik tengah dari tepi regangan elemen pada bagian tersebut, koefisien yang ditentukan oleh rumus (23) harus dikalikan dengan koefisien:

:= (24)

		sudut pusat dalam radian, menentukan luas elemen lingkaran (untuk elemen bujursangkar);
		jumlah titik tengah yang diperkuat (dengan nada yang sama) dari tepi yang diregangkan pada bagian tersebut (nilainya harus diambil sama dengan 1).

4.15. Pengecekan kestabilan deformasi bentuk datar elemen lentur balok I atau penampang berbentuk kotak harus dilakukan bila:

lebar tali busur penampang terkompresi.

Perhitungannya harus dilakukan sesuai rumus

		koefisien lentur memanjang dari bidang lentur tali busur terkompresi elemen, ditentukan menurut ayat 4.3;
		kekuatan tekan desain;
		momen resistensi kasar dari penampang; dalam kasus dinding kayu lapis - berkurangnya momen resistensi pada bidang lentur elemen.

Elemen yang terkena gaya aksial dengan lentur

4.16. Perhitungan elemen yang diregangkan secara eksentrik dan elemen yang diregangkan dan ditekuk harus dilakukan sesuai dengan rumus

(27)

4.17. Perhitungan kekuatan elemen tekan eksentrik dan elemen lentur tekan harus dilakukan sesuai dengan rumus

(28)

Catatan: 1. Untuk elemen penyangga berengsel dengan diagram simetris

momen lentur sinusoidal, parabola, poligonal

dan garis besar serupa, serta untuk elemen kantilever, seharusnya demikian

tentukan dengan rumus

			koefisien bervariasi dari 1 hingga 0, dengan memperhitungkan momen tambahan dari gaya longitudinal akibat defleksi elemen, ditentukan oleh rumus
		momen lentur pada bagian desain tanpa memperhitungkan momen tambahan dari gaya longitudinal;
		koefisien ditentukan oleh rumus (8) ayat 4.3.

2. Dalam hal elemen tumpuan engsel diagram momen lentur berbentuk segitiga atau persegi panjang, koefisien menurut rumus (30) harus dikalikan dengan faktor koreksi:

(31)

3. Dengan pembebanan asimetris pada elemen tumpuan sederhana, besarnya momen lentur harus ditentukan dengan rumus

(32)

		momen lentur pada penampang desain elemen dari komponen beban simetris dan miring-simetris;
		koefisien ditentukan oleh rumus (30) untuk nilai fleksibilitas yang sesuai dengan bentuk lentur memanjang simetris dan miring.

4. Untuk elemen suatu bagian dengan tinggi yang bervariasi, luas pada rumus (30) harus diambil sebagai tinggi maksimum bagian tersebut, dan koefisiennya harus dikalikan dengan koefisien yang diambil sesuai Tabel 1, Lampiran 4.

5. Bila rasio tegangan lentur terhadap tegangan tekan kurang dari 0,1, elemen lentur tekan juga harus diperiksa kestabilannya menggunakan rumus (6) tanpa memperhitungkan momen lentur.

4.18. Perhitungan stabilitas deformasi datar elemen lentur terkompresi harus dilakukan sesuai dengan rumus

(33)

		luas kotor dengan dimensi penampang maksimum elemen di lokasi;
		untuk elemen tanpa mengencangkan zona yang diregangkan dari bidang deformasi dan untuk elemen yang memiliki pengencang tersebut;
		koefisien tekuk, ditentukan oleh rumus (8) untuk fleksibilitas suatu bagian suatu elemen dengan panjang yang dihitung dari bidang deformasi;
		koefisien ditentukan oleh rumus (23).

Jika terdapat pengikatan pada suatu elemen pada luas bidang deformasi pada sisi rusuk yang direntangkan dari momen, maka koefisien tersebut harus dikalikan dengan koefisien yang ditentukan dengan rumus (24), dan koefisien dengan koefisien dengan rumus

(34)

Saat menghitung elemen-elemen dengan tinggi penampang variabel yang tidak mempunyai pengikat di luar bidang di sepanjang tepi yang direntangkan dari suatu momen atau pada, koefisien dan , yang ditentukan oleh rumus (8) dan (23), harus dikalikan tambahan , masing-masing, dengan koefisien dan diberikan pada Tabel 1 dan 2 lampiran .4. Pada

4.19. Dalam elemen lentur tekan komposit, stabilitas cabang yang paling tertekan harus diperiksa jika panjang desainnya melebihi tujuh ketebalan cabang, sesuai dengan rumus

(35)

Stabilitas elemen komposit lentur tekan terhadap bidang lentur harus diperiksa dengan menggunakan rumus (6) tanpa memperhitungkan momen lentur.

4.20. Jumlah potongan pengikat , yang ditempatkan secara merata pada setiap lapisan elemen komposit lentur terkompresi pada suatu bagian dengan diagram gaya transversal yang jelas ketika gaya tekan diterapkan pada seluruh bagian, harus memenuhi kondisi

dimana koefisiennya diambil sesuai Tabel 1, Lampiran 4.

		momen statis bruto bagian penampang yang dicukur relatif terhadap sumbu netral; dengan ujung berengsel, serta dengan pengikat berengsel pada titik tengah elemen - 1; dengan satu ujung berengsel dan ujung terjepit lainnya - 0,8; dengan satu ujung terjepit dan ujung lainnya bebas beban - 2.2; dengan kedua ujungnya terjepit - 0,65. Dalam hal beban memanjang didistribusikan secara merata sepanjang elemen, koefisiennya harus diambil sama dengan: dengan kedua ujung berengsel - 0,73; dengan satu ujung terjepit dan ujung lainnya bebas - 1.2. Perkiraan panjang elemen-elemen berpotongan yang dihubungkan satu sama lain pada persimpangan harus diambil sama dengan: saat memeriksa stabilitas pada bidang struktur - jarak dari pusat simpul ke titik perpotongan elemen; saat memeriksa stabilitas dari bidang struktur: a) dalam kasus perpotongan dua elemen terkompresi - panjang penuh elemen;	Nama elemen struktur	Fleksibilitas tertinggi
1. Tali terkompresi, penyangga penyangga dan tiang penyangga rangka, kolom
2. Elemen rangka terkompresi lainnya dan struktur tembus lainnya
3. Elemen tautan terkompresi
4. Tali rangka yang diregangkan pada bidang vertikal
5. Elemen tarik lainnya dari rangka dan struktur tembus lainnya
Untuk dukungan saluran listrik overhead

Nilainya harus diambil minimal 0,5;

c) dalam hal perpotongan elemen terkompresi dengan elemen teregang yang besarnya sama - panjang terpanjang elemen terkompresi, diukur dari pusat simpul ke titik perpotongan elemen.

Jika elemen-elemen yang berpotongan mempunyai penampang komposit, maka nilai fleksibilitas yang sesuai, yang ditentukan oleh rumus (11), harus disubstitusikan ke dalam rumus (37).

4.22. Fleksibilitas elemen dan cabang masing-masing di struktur kayu tidak boleh melebihi nilai yang ditentukan pada Tabel 14.

Fitur perhitungan elemen yang direkatkan

kayu lapis dengan kayu

4.23. Perhitungan elemen kayu lapis yang direkatkan dengan kayu harus dilakukan dengan menggunakan metode pengurangan penampang.

4.24. Kekuatan selubung pelat kayu lapis yang diregangkan (Gbr. 3) dan panel harus diperiksa menggunakan rumus

momen resistensi dari penampang yang direduksi menjadi kayu lapis, yang harus ditentukan sesuai dengan instruksi pada paragraf 4.25.

4.25. Momen tahanan yang berkurang pada penampang pelat kayu lapis yang dilaminasi dengan kayu harus ditentukan dengan rumus

jarak dari pusat gravitasi bagian yang tereduksi ke tepi luar kulit;

Gambar.3. Penampang kayu lapis dan papan kayu laminasi

momen statis bagian yang dicukur dari bagian tereduksi relatif terhadap sumbu netral;

ketahanan yang dihitung terhadap serpihan kayu di sepanjang serat atau kayu lapis di sepanjang serat lapisan luar;

lebar bagian yang dihitung, yang harus diambil sama dengan lebar total rusuk bingkai.

A- luas penampang bruto;

Sebuah miliar- luas penampang bersih baut;

Sebuah d- luas penampang penyangga;

Af- luas penampang rak (sabuk);

Sebuah- luas penampang bersih;

Sebuah w- luas penampang dinding;

Aduh- luas penampang logam las fillet;

Sebuah wz- luas penampang logam batas fusi;

E- modulus elastisitas;

F- memaksa;

G- modulus geser;

Jb- momen inersia bagian cabang;

Jm; J d- momen inersia bagian tali busur dan penahan rangka;

J s- momen inersia bagian rusuk, papan;

J sl- momen inersia bagian tulang rusuk memanjang;

Jt- momen inersia puntir balok, rel;

Jx; Jy- momen inersia masing-masing bagian bruto relatif terhadap sumbu x-x Dan Y y;

Jxn; Jyn- bagian bersih yang sama;

M- momen, momen lentur;

Mx; Ku- momen tentang sumbu, masing-masing x-x Dan Y y;

N- kekuatan memanjang;

Tidak- upaya tambahan;

Nbm- gaya longitudinal dari momen pada cabang kolom;

Q- gaya geser, gaya geser;

Qfic- gaya geser bersyarat untuk elemen penghubung;

pertanyaan- gaya transversal bersyarat yang diberikan pada sistem papan yang terletak pada bidang yang sama;

Rba- menghitung kekuatan tarik baut pondasi;

Rbh- menghitung kekuatan tarik baut berkekuatan tinggi;

Rp- ketahanan yang dihitung terhadap penghancuran sambungan baut;

Rp- ketahanan geser desain baut;

R bt- desain kekuatan tarik baut;

R roti- tahanan baja standar dari baut, diambil sama dengan tahanan sementara σ masuk Oleh standar negara Dan spesifikasi teknis pada baut;

R bv- desain kekuatan tarik baut U;

RCD- ketahanan desain terhadap kompresi diametris roller (dengan kontak bebas pada struktur dengan mobilitas terbatas);

Rdh- menghitung kekuatan tarik kawat berkekuatan tinggi;

Rp- ketahanan yang dihitung terhadap penghancuran lokal pada engsel silinder (trunnion) dengan kontak yang rapat;

Rp- ketahanan desain baja terhadap penghancuran permukaan ujung (jika ada kecocokan);

R s- ketahanan geser desain baja;

R th- menghitung kekuatan tarik baja searah dengan ketebalan produk canai;

Ru- ketahanan desain baja terhadap tegangan, kompresi, tekukan berdasarkan ketahanan sementara;

Berlari- kekuatan tarik sementara baja, diambil sama dengan nilai minimum σ masuk menurut standar negara dan spesifikasi teknis untuk baja;

Rwf- perhitungan ketahanan las fillet terhadap geser (bersyarat) sepanjang logam las;

R wu- perhitungan ketahanan sambungan las butt terhadap kompresi, tegangan, tekukan berdasarkan ketahanan sementara;

Aku tidak tahu- ketahanan standar logam las dalam hal ketahanan sementara;

Rws- ketahanan geser yang dihitung dari sambungan las butt;

Benar- perhitungan ketahanan sambungan las butt terhadap kompresi, tegangan dan tekukan pada kekuatan luluh;

Rwz- perhitungan ketahanan las fillet terhadap geser (bersyarat) sepanjang logam batas fusi;

Ry- ketahanan desain baja terhadap tegangan, kompresi, tekukan pada titik leleh;

Ryn- kekuatan luluh baja, diambil sama dengan nilai kekuatan luluh σ t menurut standar negara dan spesifikasi teknis untuk baja;

S- momen statis bagian geser dari penampang kotor relatif terhadap sumbu netral;

Wx; W y- momen resistensi dari bagian bruto relatif terhadap sumbu, masing-masing x-x Dan Y y;

Wxn; Wyn- momen resistensi masing-masing bagian bersih relatif terhadap sumbu x-x Dan Y y;

B- lebar;

b ef- lebar desain;

bf- lebar rak (sabuk);

bh- lebar bagian tulang rusuk yang menonjol, menjorok;

C; cx; c y- koefisien untuk menghitung kekuatan dengan mempertimbangkan perkembangan deformasi plastis selama pembengkokan relatif terhadap sumbu x-x, y-y;

e- eksentrisitas kekuatan;

H- tinggi;

h ef- tinggi desain dinding;

h w- tinggi dinding;

Saya- radius girasi bagian;

sebentar lagi- radius girasi terkecil dari bagian tersebut;

saya x; saya kamu- masing-masing jari-jari inersia bagian relatif terhadap sumbu x-x Dan Y y;

kf- kaki las fillet;

aku- panjang, bentang;

aku c- panjang rak, kolom, spacer;

aku d- panjang penjepit;

kiri- perkiraan, panjang nominal;

aku m- panjang panel tali rangka atau kolom;

aku s- panjang batang;

aku w- panjang lasan;

aku x; aku- perhitungan panjang elemen pada bidang yang tegak lurus terhadap sumbu x-x Dan Y y;

M- eksentrisitas relatif ( M = eA / Toilet);

m ef- eksentrisitas relatif berkurang ( m ef = mη);

R- radius;

T- ketebalan;

tf- ketebalan rak (sabuk);

t w- ketebalan dinding;

f Dan z- koefisien untuk menghitung las fillet, masing-masing, untuk logam las dan untuk logam batas fusi;

b- koefisien kondisi operasi koneksi;

c- koefisien kondisi kerja;

γn- koefisien keandalan untuk tujuan yang dimaksudkan;

m- koefisien keandalan material;

kamu- koefisien reliabilitas dalam perhitungan berdasarkan resistensi sementara;

η - koefisien pengaruh bentuk bagian;

λ - fleksibilitas ( λ = kiri / Saya);

Fleksibel bersyarat();

λ ef- berkurangnya fleksibilitas batang berpenampang;

Fleksibilitas yang dikurangi secara kondisional dari batang berpenampang tembus ( );

Fleksibilitas bersyarat dari dinding ( );

Fleksibilitas bersyarat terbesar dari dinding;

λ X; λ kamu- perhitungan fleksibilitas elemen pada bidang yang masing-masing tegak lurus terhadap sumbu x-x dan y-y;

ay- koefisien deformasi melintang baja (Poisson);

lokasi- tegangan lokal;

σx; σy- tegangan normal masing-masing sejajar dengan sumbu x-x Dan Y y;

τ xy- tegangan geser;

φ (X, kamu) - koefisien tekuk;

φ b- koefisien reduksi tahanan desain pada tekuk lentur-torsi balok;

ya- Koefisien pengurangan resistensi desain selama kompresi eksentrik.

1. Ketentuan umum. 2 2. Bahan untuk struktur dan sambungan. 3 3. Karakteristik desain bahan dan sambungan. 4 4*. Mempertimbangkan kondisi operasi dan tujuan struktur. 6 5. Perhitungan elemen struktur baja terhadap gaya aksial dan lentur. 7 Elemen tarik terpusat dan elemen tekan terpusat.. 7 Elemen lentur.. 11 Elemen yang menerima gaya aksial dengan tekukan.. 15 Bagian pendukung. 19 6. Panjang desain dan fleksibilitas maksimum elemen struktur baja. 19 Rancang panjang elemen rangka datar dan bresing. 19 Desain panjang elemen struktur kisi spasial. 21 Desain panjang elemen struktur. 23 Desain panjang kolom (rak) 23 Membatasi fleksibilitas elemen terkompresi. 25 Fleksibilitas tertinggi elemen tarik. 25 7. Memeriksa kestabilan dinding dan lembaran pinggang elemen lentur dan tekan. 26 Dinding balok. 26 Dinding dari elemen tekan terpusat eksentrik dan tekuk tekan. 32 Lembaran sabuk (rak) dari elemen yang dikompresi secara terpusat, eksentrik, dapat ditekuk dan ditekuk. 34 8. Perhitungan struktur lembaran. 35 Perhitungan kekuatan. 35 Perhitungan stabilitas. 37 Persyaratan dasar untuk perhitungan struktur membran logam. 39 9. Perhitungan elemen struktur baja untuk ketahanan. 39 10. Perhitungan kekuatan elemen struktur baja dengan memperhitungkan patah getas. 40 11. Perhitungan sambungan struktur baja. 40 sambungan las. 40 sambungan baut. 42 Sambungan dengan baut berkekuatan tinggi. 43 Sambungan dengan ujung yang digiling. 44 Sambungan sabuk masuk balok komposit. 44 12. Ketentuan Umum pada desain struktur baja. 45 Ketentuan pokok. 45 sambungan las. 46 Sambungan baut dan sambungan dengan baut berkekuatan tinggi. 46 13. Persyaratan tambahan untuk desain bangunan dan struktur industri. 48 Lendutan dan deviasi relatif struktur. 48 Jarak antar sambungan ekspansi. 48 Rangka dan pelat struktur. 48 Kolom.. 49 Koneksi. 49 Balok. 49 Balok derek. 50 Struktur lembar. 51 Braket pemasangan. 52 14. Persyaratan tambahan untuk desain bangunan dan struktur tempat tinggal dan umum. 52 Rangka bangunan. 52 Penutup gantung. 52 15*. Persyaratan tambahan untuk desain penyangga saluran transmisi listrik di atas kepala dan struktur terbuka perangkat distribusi dan jalur jaringan kontak transportasi. 53 16. Persyaratan tambahan untuk desain struktur antena komunikasi (AC) dengan ketinggian sampai dengan 500 m 55 17. Persyaratan tambahan untuk desain struktur hidrolik sungai. 58 18. Persyaratan tambahan untuk desain balok dengan dinding fleksibel. 59 19. Persyaratan tambahan untuk desain balok dengan dinding berlubang. 60 20*. Persyaratan tambahan untuk desain struktur bangunan dan struktur selama rekonstruksi. 61 Lampiran 1. Bahan untuk struktur baja dan ketahanan desainnya. 64 Lampiran 2. Bahan untuk sambungan struktur baja dan ketahanan desainnya. 68 Lampiran 3. karakter fisik bahan. 71 Lampiran 4*. Koefisien kondisi kerja untuk sudut tunggal yang diregangkan dan dibaut ke satu flensa. 72 Lampiran 5. Koefisien penghitungan kekuatan elemen struktur baja dengan mempertimbangkan perkembangan deformasi plastis. 72 Lampiran 6. Koefisien untuk menghitung stabilitas elemen tekan terpusat, tekan eksentrik, dan tekuk tekan. 73 Lampiran 7*. Kemungkinan φ b untuk menghitung balok untuk stabilitas. 82 Lampiran 8. Tabel untuk menghitung elemen daya tahan dan memperhitungkan patah getas. 85 Lampiran 8, a. Penentuan sifat logam. 88 Lampiran 9*. Dasar sebutan surat jumlah 89

Siberia Barat pabrik metalurgi produksi produk canai berbentuk (sudut flensa sama, saluran, balok-I) dengan ketebalan flensa hingga 10 mm inklusif telah dikuasai menurut TU 14-11-302-94 “Produk canai berbentuk C345 dari baja karbon yang dimodifikasi dengan niobium” , dikembangkan oleh pabrik, JSC Ural Institute of Metals dan disetujui oleh TsNIISK mereka. Kucherenko.

Glavtekhnormirovanie melaporkan bahwa produk canai berbentuk berbahan baja S345 kategori 1 dan 3 menurut TU 14-11-302-94 dapat digunakan sesuai dengan SNiP II-23-81” Struktur baja"(Tabel 50) dalam struktur yang sama yang menyediakan baja canai C345 kategori 1 dan 3 sesuai dengan Gost 27772-88.

Kepala Glavtekhnormirovaniya V.V. Tishchenko

Perkenalan

Industri metalurgi telah menguasai produksi produk canai untuk membangun struktur logam dan baja paduan C315 yang ekonomis. Pengerasan, biasanya, dicapai dengan paduan mikro baja ringan rendah karbon dengan salah satu elemen: titanium, niobium, vanadium, atau nitrida. Paduan dapat dikombinasikan dengan penggulungan terkontrol atau perlakuan panas.

Volume produksi lembaran dan profil berbentuk yang dicapai dari baja C315 baru memungkinkan untuk sepenuhnya memenuhi kebutuhan konstruksi produk canai dengan karakteristik kekuatan dan ketahanan dingin yang mendekati standar baja paduan rendah menurut GOST 27772-88.

1. Dokumen normatif untuk disewa

Saat ini, serangkaian spesifikasi teknis untuk baja canai C315 telah dikembangkan.

TU 14-102-132-92 “Baja berbentuk canai C315”. Pemegang asli dan produsen produk canai adalah Pabrik Metalurgi Nizhne-Tagil, bermacam-macam - saluran sesuai dengan Gost 8240, profil sudut flensa sama, profil sudut flensa tidak sama, balok-I biasa dan dengan tepi flensa paralel.

TU 14-1-5140-92 “Produk canai untuk konstruksi struktur baja. Kondisi teknis umum”. Pemegang aslinya adalah TsNIICHM, produk canai diproduksi oleh Pabrik Metalurgi Nizhne-Tagil, bermacam-macamnya adalah balok-I menurut GOST 26020, TU 14-2-427-80.

TU 14-104-133-92 “Produk canai kekuatan tinggi untuk membangun struktur baja.” Pemegang asli dan produsen logam canai adalah Pabrik Metalurgi Orsko-Khalilovsky, bermacam-macamnya adalah lembaran dengan ketebalan 6 hingga 50 mm.

TU 14-1-5143-92 “Produk lembaran dan canai dengan peningkatan kekuatan dan ketahanan dingin.” Pemegang aslinya adalah TsNIICHM, produk canai diproduksi oleh Pabrik Besi dan Baja Novo-Lipetsk, rangkaian produknya adalah lembaran canai sesuai dengan GOST 19903 dengan ketebalan inklusif hingga 14 mm.

TU 14-105-554-92 “Lembaran gulung dengan peningkatan kekuatan dan ketahanan dingin.” Pemegang asli dan produsen logam canai adalah Pabrik Metalurgi Cherepovets, bermacam-macamnya adalah lembaran logam menurut GOST 19903 dengan ketebalan inklusif hingga 12 mm.

2. Ketentuan umum

2.1. Dianjurkan untuk menggunakan produk canai dari baja S315 daripada produk canai dari baja rendah karbon S255, S285 sesuai dengan GOST 27772-88 untuk kelompok struktur sesuai dengan SNiP II-23-8I, yang penggunaannya di wilayah iklim konstruksi dengan suhu desain minus 40 °C tidak diperbolehkan. Dalam hal ini, perlu menggunakan peningkatan kekuatan baja canai C315.

3. Bahan untuk struktur

3.1. Baja canai C315 disuplai dalam empat kategori tergantung pada persyaratan uji lentur tumbukan (kategorinya diasumsikan sama dengan baja canai C345 menurut GOST 27772-88).

3.2. Baja canai C315 dapat digunakan dalam struktur, dipandu oleh data pada Tabel. 1.

Tabel 1

* Untuk produk canai dengan ketebalan tidak lebih dari 10 mm.

4. Karakteristik desain produk canai dan sambungannya

4.1. Resistansi standar dan terhitung dari baja canai C315 diambil sesuai dengan tabel. 2.

Meja 2

Ketebalan gulungan, mm	Ketahanan standar produk canai, MPa (kgf/mm 2)	Ketahanan desain produk canai, MPa (kgf/mm 2)
	berbentuk	lembar, broadband universal	berbentuk
Ryn	Berlari	Ryn	Berlari	Ry	Ru	Ry	Ru
2-10	315 (32)	440 (45)	315 (32)	440 (45)	305 (3100)	430 (4400)	305 (3100)	430 (4400)
10-20	295 (30)	420 (43)	295 (30)	420 (43)	290 (2950)	410 (4200)	290 (2950)	410 (4200)
20-40	275 (28)	410 (42)	275 (28)	410 (42)	270 (2750)	400 (4100)	270 (2750)	400 (4100)
40-60	255 (26)	400 (41)	-	-	250 (2550)	390 (4000)	-	-

4.2. Resistansi yang dihitung dari sambungan las baja canai C315 untuk berbagai jenis sambungan dan sambungan tegangan harus ditentukan menurut SNiP II-23-81* (klausul 3.4, tabel 3).

4.3. Ketahanan dukung yang dihitung dari elemen yang disambung dengan baut harus ditentukan menurut SNiP II-23-81* (klausul 3.5, tabel 5*).

5. Perhitungan sambungan

5.1. Perhitungan sambungan las dan baut dari baja canai S315 dilakukan sesuai dengan persyaratan SNiP II-23-81.

6. Pembuatan struktur

6.1. Saat membuat struktur bangunan dari baja C315, teknologi yang sama harus digunakan seperti untuk baja C255 dan C285 menurut GOST 27772-88.

6.2. Bahan untuk pengelasan baja canai S315 harus diambil sesuai dengan persyaratan SNiP II-23-81* (Tabel 55*) untuk baja canai S255, S285 dan S345 - sesuai dengan Gost 27772-88, dengan mempertimbangkan resistansi yang dihitung dari baja canai S315 untuk ketebalan yang berbeda.

Tentang penggunaan pelat canai dengan kekuatan yang ditingkatkan dalam konstruksi menurut TU 14-104-133-92

Kementerian Konstruksi Rusia mengirim ke kementerian dan departemen Federasi Rusia, kepada badan-badan pembangunan negara republik-republik di Federasi Rusia, lembaga desain dan penelitian, surat No. 13-227 tanggal 11 November 1992 dengan isi sebagai berikut.

Pabrik Metalurgi Orsko-Khalilovsky telah menguasai produksi pelat dengan ketebalan 6-50 mm sesuai dengan spesifikasi teknis TU 14-104-133-92 “Produk canai kekuatan tinggi untuk membangun struktur baja”, yang dikembangkan oleh pabrik, ITMT TsNIIchermet dan TsNIISK im. Kucherenko.

Pabrik melalui paduan mikro baja ringan rendah karbon dengan titanium atau vanadium (atau keduanya) dengan kemungkinan penggunaan perawatan panas dan kondisi penggulungan yang terkendali, jenis logam canai baru yang sangat efisien diperoleh dari baja S315 dan S345E, yang sifat-sifatnya tidak kalah dengan produk canai yang terbuat dari baja paduan rendah menurut GOST 27772-88. Metode paduan mikro, jenis perlakuan panas, dan mode penggulungan dipilih oleh pabrikan. Produk canai dipasok dalam empat kategori tergantung pada persyaratan pengujian tekukan benturan yang diadopsi dalam GOST 27772-88 dan SNiP II-23-81*, serta dalam standar Jerman DIN 17100 (pada sampel dengan takik tajam). Kategori dan jenis uji tumbukan lentur ditunjukkan oleh konsumen dalam pesanan logam canai.

Kementerian Konstruksi Rusia melaporkan bahwa baja canai S345E menurut TU 14-104-133-92 dapat digunakan bersama dengan dan sebagai pengganti baja canai S345 menurut GOST 27772-88 dalam struktur yang dirancang menurut SNiP II-23-81* “Struktur Baja”, tanpa perhitungan ulang bagian elemen dan sambungannya. Ruang lingkup penerapan, standar dan ketahanan desain baja canai C315 menurut TU 14-104-133-92, serta bahan yang digunakan untuk pengelasan, ketahanan desain sambungan las dan penghancuran elemen yang dihubungkan dengan baut, harus diambil sesuai dengan atas rekomendasi TsNIISK im. Kucherenko, diterbitkan di bawah.

Pabrik Besi dan Baja Nizhny Tagil telah menguasai produksi produk canai berbentuk - saluran sesuai dengan Gost 8240, sudut sesuai dengan gost 8509 dan gost 8510, balok-i sesuai dengan gost 8239, gost 19425, TU 14-2- 427-80, balok-I berflensa lebar sesuai dengan GOST 26020 sesuai dengan spesifikasi teknis TU 14-1 -5140-82 “Produk canai berbentuk kekuatan tinggi untuk membangun struktur baja”, dikembangkan oleh pabrik, TsNIIchermet im. Bardin dan TsNIISK im. Kucherenko.

Pabrik karena seleksi rasional komposisi kimia baja karbon rendah, paduan mikro dan menjenuhkannya dengan nitrida dan karbonitrida dengan pemurnian butiran selama proses penggulungan, jenis produk canai yang sangat efisien diperoleh dari baja C315, C345 dan C375, yang sifat-sifatnya tidak kalah dengan baja produk canai dari baja paduan rendah menurut Gost 27772.

Produk canai dipasok dalam empat kategori tergantung pada persyaratan pengujian tekukan benturan yang diadopsi dalam GOST 27772-88 dan SNiP II-23-81*, serta dalam standar Jerman DIN 17100 (pada sampel dengan takik tajam). Kategori dan jenis uji tumbukan lentur ditunjukkan oleh konsumen dalam pesanan logam canai.

Gosstroy Rusia melaporkan bahwa baja canai C345 dan C375 sesuai dengan TU 14-1-5140-92 dapat digunakan bersama dengan dan sebagai pengganti baja canai C345 dan C375 sesuai dengan GOST 27772-88 dalam struktur yang dirancang menurut SNiP II-23 -81* “Struktur baja”, tanpa menghitung ulang bagian elemen dan sambungannya. Ruang lingkup penerapan, standar dan ketahanan desain baja canai C315 menurut TU 14-1-3140-92, serta bahan yang digunakan untuk pengelasan, ketahanan desain sambungan las, penghancuran elemen yang dihubungkan dengan baut, harus diambil sesuai dengan dengan "Rekomendasi" dari TsNIISK im. Kucherenko, yang diterbitkan di majalah “Bulletin peralatan konstruksi» Nomor 1 Tahun 1993

Wakil Ketua V.A. Alekseev

Orang Spanyol Poddubny V.P.

KETENTUAN UMUM

1.1. Standar-standar ini harus dipatuhi ketika merancang struktur bangunan baja untuk bangunan dan struktur untuk berbagai keperluan.

Standar ini tidak berlaku untuk desain struktur baja untuk jembatan, terowongan transportasi dan pipa di bawah tanggul.

Saat merancang struktur baja yang berlokasi di kondisi khusus operasi (misalnya, struktur tanur tinggi, pipa utama dan proses, tangki tujuan khusus, struktur bangunan yang terkena pengaruh atau benturan seismik dan suhu yang intens lingkungan yang agresif, desain struktur hidrolik laut), desain bangunan dan struktur unik, serta tipe khusus struktur (misalnya, pratekan, spasial, tersuspensi) persyaratan tambahan harus dipatuhi, yang mencerminkan karakteristik pengoperasian struktur ini, yang disediakan oleh peraturan terkait dokumen peraturan, disetujui atau disetujui oleh Komite Pembangunan Negara Uni Soviet.

1.2. Saat merancang struktur baja, seseorang harus mematuhi standar SNiP untuk perlindungan struktur bangunan dari korosi dan standar keselamatan kebakaran desain bangunan dan struktur. Peningkatan ketebalan produk canai dan dinding pipa untuk melindungi struktur dari korosi dan meningkatkan ketahanan api pada struktur tidak diperbolehkan.

Semua struktur harus dapat diakses untuk observasi, pembersihan, pengecatan, dan tidak boleh menahan kelembapan atau menghalangi ventilasi. Profil tertutup harus disegel.

1.3*. Saat merancang struktur bersalin, Anda harus:

pilih skema teknis dan ekonomi yang optimal dari struktur dan penampang elemen;

gunakan profil canai yang ekonomis dan baja yang efisien;

berlaku untuk bangunan dan struktur, sebagai suatu peraturan, standar terpadu atau desain standar;

menggunakan struktur progresif (sistem spasial dari elemen standar; struktur yang menggabungkan fungsi penahan beban dan penutup; struktur prategang, cable-stayed, lembaran tipis dan struktur gabungan dari baja yang berbeda);

menyediakan kemampuan manufaktur dan pemasangan struktur;

menggunakan desain yang memberikan intensitas tenaga kerja paling sedikit dalam pembuatan, pengangkutan dan pemasangannya;

menyediakan, sebagai suatu peraturan, produksi struktur in-line dan konveyornya atau pemasangan blok besar;

menyediakan penggunaan jenis sambungan pabrik progresif (pengelasan otomatis dan semi-otomatis, sambungan flensa, dengan ujung yang digiling, sambungan baut, termasuk sambungan berkekuatan tinggi, dll.);

menyediakan, sebagai suatu peraturan, sambungan pemasangan dengan baut, termasuk yang berkekuatan tinggi; sambungan instalasi yang dilas diperbolehkan dengan justifikasi yang sesuai;

mematuhi persyaratan standar negara untuk struktur dari jenis yang sesuai.

1.4. Saat merancang bangunan dan struktur, perlu untuk mengadopsi skema struktural yang menjamin kekuatan, stabilitas dan kekekalan spasial bangunan dan struktur secara keseluruhan, serta lingkungannya. elemen individu selama transportasi, instalasi dan operasi.

1,5*. Baja dan bahan sambungan, pembatasan penggunaan baja S345T dan S375T, serta persyaratan tambahan untuk baja yang dipasok yang disediakan oleh standar negara bagian dan standar CMEA atau spesifikasi teknis, harus ditunjukkan dalam gambar kerja (DM) dan detailing (DMC) struktur baja dan dalam dokumentasi pemesanan bahan.

Tergantung pada karakteristik struktur dan komponennya, kelas kontinuitas perlu ditunjukkan sesuai dengan GOST 27772-88 saat memesan baja.

1,6*. Struktur baja dan perhitungannya harus memenuhi persyaratan GOST 27751-88 “Keandalan struktur dan pondasi bangunan. Ketentuan pokok perhitungan” dan ST SEV 3972-83 “Keandalan struktur bangunan dan pondasi. Struktur baja. Ketentuan pokok perhitungan.”

1.7. Skema desain dan asumsi dasar perhitungan harus mencerminkan kondisi operasi struktur baja yang sebenarnya.

Struktur baja umumnya harus dirancang sebagai sistem tata ruang terpadu.

Saat membagi sistem tata ruang terpadu menjadi sistem terpisah desain datar interaksi elemen satu sama lain dan dengan alas harus diperhitungkan.

Pilihan skema desain, serta metode penghitungan struktur baja, harus diperhitungkan penggunaan yang efektif KOMPUTER.

1.8. Perhitungan struktur baja biasanya harus dilakukan dengan mempertimbangkan deformasi inelastis baja.

Untuk struktur statis tak tentu, metode perhitungan yang memperhitungkan deformasi inelastis baja belum dikembangkan, gaya desain (momen lentur dan torsi, gaya memanjang dan melintang) harus ditentukan dengan asumsi deformasi elastis baja menurut suatu skema yang tidak berubah bentuk.

Dengan studi kelayakan yang tepat, perhitungan dapat dilakukan dengan menggunakan skema deformasi yang memperhitungkan pengaruh pergerakan struktur di bawah beban.

1.9. Elemen struktur baja harus memiliki penampang minimum yang memenuhi persyaratan standar ini, dengan mempertimbangkan jenis produk canai dan pipa. Pada bagian komposit yang ditentukan dengan perhitungan, tegangan kurang tidak boleh melebihi 5%.

luas total (kotor)- Luas penampang batu (balok) tanpa dikurangi luas rongga dan bagian yang menonjol. [Kamus Inggris-Rusia tentang desain struktur bangunan. MNTKS, Moskow, 2011] Topik konstruksi bangunan EN luas kotor…

Luas penampang baut kotor- A - [Kamus Inggris-Rusia untuk desain struktur bangunan. MNTKS, Moskow, 2011] Topik struktur bangunan Sinonim A EN penampang kotor baut ... Panduan Penerjemah Teknis

bagian pendukung - 3.10 bagian pendukung: Suatu elemen struktur jembatan yang memindahkan beban dari bentang dan menyediakan sudut dan yang diperlukan gerakan linier unit pendukung bentang. Sumber: STO GK Transstroy 004 2007: Logam... ...

GOST R 53628-2009: Bantalan rol logam untuk konstruksi jembatan. Spesifikasi- Terminologi GOST R 53628 2009: Bantalan rol logam untuk konstruksi jembatan. Spesifikasi teknis dokumen asli : 3.2 Panjang bentang : Jarak antar ekstrim elemen struktural struktur bentang, diukur dengan ... Buku referensi kamus istilah dokumentasi normatif dan teknis

Struktur pasangan bata terbuat dari bahan alami atau batu buatan. MASONRY DARI BATU ALAM Berkat pergantian barisan pasangan bata yang indah, serta pewarnaan alami batu alam pasangan bata dari batu-batu seperti itu memberi arsitek lebih banyak peluang yang luas… … Ensiklopedia Collier

Terminologi 1 : : dw Jumlah hari dalam seminggu. "1" sesuai dengan hari Senin Definisi istilah dari berbagai dokumen: dw DUT Perbedaan antara waktu Moskow dan UTC, dinyatakan sebagai bilangan bulat jam Definisi istilah dari ... ... Buku referensi kamus istilah dokumentasi normatif dan teknis

- (AS) (Amerika Serikat, AS). SAYA. Informasi Umum negara bagian AS di Amerika Utara. Luas wilayahnya 9,4 juta km2. Populasi 216 juta orang. (1976, penilaian). Ibukotanya adalah Washington. Secara administratif, wilayah Amerika Serikat...

GOST R 53636-2009: Bubur kertas, kertas, karton. Istilah dan Definisi- Terminologi GOST R 53636 2009: Pulp, kertas, karton. Istilah dan definisi dokumen asli: 3.4.49 berat kering mutlak: Berat kertas, karton atau selulosa setelah dikeringkan pada suhu (105 ± 2) °C sampai berat konstan dalam kondisi ... ... Buku referensi kamus istilah dokumentasi normatif dan teknis

Pembangkit listrik tenaga air (HPP), suatu kompleks struktur dan peralatan yang melaluinya energi aliran air diubah menjadi energi listrik. Pembangkit listrik tenaga air terdiri dari rantai struktur hidrolik yang berurutan (Lihat Hidraulik... ... Ensiklopedia Besar Soviet

- (sebelum Persia 1935) I. Informasi umum I. negara bagian di Asia Barat. Berbatasan dengan Uni Soviet di utara, Turki dan Irak di barat, dan Afghanistan dan Pakistan di timur. Di utara tersapu oleh Laut Kaspia, di selatan oleh Teluk Persia dan Oman, di... ... Ensiklopedia Besar Soviet

snip-id-9182 : Spesifikasi teknis untuk jenis pekerjaan pada konstruksi, rekonstruksi dan perbaikan jalan raya dan bangunan buatan di atasnya- Terminologi snip id 9182 : Spesifikasi teknis jenis pekerjaan pada masa konstruksi, rekonstruksi dan perbaikan jalan raya dan bangunan buatan di atasnya: 3. Distributor aspal. Digunakan untuk memperkuat butiran beton aspal... ... Buku referensi kamus istilah dokumentasi normatif dan teknis

4.1. Perhitungan elemen yang diregangkan secara terpusat harus dilakukan sesuai dengan rumus

Di mana N– gaya memanjang desain;

R p – desain kekuatan tarik kayu sepanjang serat;

F nt – luas penampang bersih elemen.

Saat menentukan F Pelemahan tidak yang terletak pada bagian yang panjangnya sampai dengan 200 mm harus digabungkan dalam satu bagian.

4.2. Perhitungan elemen terkompresi terpusat dari penampang padat konstan harus dilakukan sesuai dengan rumus:

a) untuk kekuatan

b) untuk stabilitas

Di mana R c – perhitungan ketahanan kayu terhadap tekanan sepanjang serat;

j – koefisien tekuk, ditentukan menurut pasal 4.3;

F nt – luas penampang bersih elemen;

F ras – menghitung luas penampang elemen, diambil sama dengan:

dengan tidak adanya pelemahan atau pelemahan pada bagian berbahaya yang tidak meluas ke tepi (Gbr. 1, A), jika area pelemahan tidak melebihi 25% E kawan, E perhitungan = F dimana F br – luas penampang bruto; untuk pelemahan yang tidak sampai ke tepi, apabila daerah pelemahan melebihi 25% F kawan, F ras = 4/3 F tidak; dengan pelemahan simetris memanjang ke tepi (Gbr. 1, B), F ras = F tidak.

4.3. Koefisien tekuk j harus ditentukan dengan menggunakan rumus (7) dan (8);

dengan fleksibilitas elemen l £70

; (7)

dengan fleksibilitas elemen l > 70

dimana koefisien a = 0,8 untuk kayu dan a = 1 untuk kayu lapis;

koefisien A = 3000 untuk kayu dan A = 2500 untuk kayu lapis.

4.4. Fleksibilitas elemen penampang padat ditentukan oleh rumus

Di mana aku o – panjang desain elemen;

R– jari-jari inersia bagian suatu elemen dengan dimensi kotor maksimum, relatif terhadap sumbu X Dan kamu.

4.5. Panjang elemen dihitung aku o harus ditentukan dengan mengalikan panjang bebasnya aku dengan koefisien m 0

aku o = aku m 0 (10)

menurut paragraf. 4.21 dan 6.25.

4.6. Elemen komposit pada sambungan yang patuh, yang ditopang oleh seluruh penampang, harus dihitung kekuatan dan stabilitasnya menurut rumus (5) dan (6), sedangkan F tidak dan F ras ditentukan sebagai total luas semua cabang. Fleksibilitas unsur penyusun l harus ditentukan dengan mempertimbangkan kesesuaian senyawa dengan rumus

, (11)

di mana l y adalah fleksibilitas seluruh elemen relatif terhadap sumbu kamu(Gbr. 2), dihitung dari perkiraan panjang elemen aku o tanpa memperhitungkan kepatuhan;

l 1 – fleksibilitas masing-masing cabang relatif terhadap sumbu I–I (lihat Gambar 2), dihitung dari perkiraan panjang cabang aku 1 ; pada aku 1 kurang dari tujuh ketebalan ( H 1) cabang diterima l 1 = 0;

m у – koefisien pengurangan fleksibilitas, ditentukan oleh rumus

, (12)

Di mana B Dan H– lebar dan tinggi penampang elemen, cm:

N w – perkiraan jumlah lapisan dalam suatu elemen, ditentukan oleh jumlah lapisan yang merangkum perpindahan timbal balik elemen (pada Gambar 2, A– 4 jahitan, pada gambar. 2, B– 5 jahitan);

aku o – panjang elemen desain, m;

N c – perkiraan jumlah pemotongan bresing dalam satu lapisan per 1 m elemen (untuk beberapa lapisan dengan jumlah pemotongan yang berbeda, jumlah rata-rata pemotongan untuk semua lapisan harus diambil);

k c adalah koefisien kepatuhan senyawa, yang harus ditentukan dengan menggunakan rumus pada Tabel. 12.

Tabel 12

Catatan. Diameter paku dan pasak D, ketebalan elemen A, lebar B pl dan ketebalan d pasak pelat harus diambil dalam cm.

Saat menentukan k Diameter paku tidak boleh lebih dari 0,1 kali ketebalan elemen yang disambung. Jika ukuran ujung kuku yang terjepit kurang dari 4 D, maka potongan pada jahitan yang berdekatan dengannya tidak diperhitungkan dalam perhitungan. Arti k sambungan pada pasak baja silinder harus ditentukan oleh ketebalannya A lebih tipis dari elemen yang dihubungkan.

Saat menentukan k Diameter pasak silinder kayu ek tidak boleh lebih dari 0,25 kali ketebalan elemen yang lebih tipis yang akan disambung.

Ikatan pada jahitannya harus ditempatkan secara merata di sepanjang elemen. Pada elemen bujursangkar berengsel, diperbolehkan memasang setengah jumlah sambungan pada bagian tengah panjangnya, dengan memasukkan nilainya ke dalam perhitungan menggunakan rumus (12) N c, diadopsi untuk seperempat bagian terluar dari panjang elemen.

Fleksibilitas suatu elemen komposit, yang dihitung dengan rumus (11), harus diambil tidak lebih dari fleksibilitas l masing-masing cabang, yang ditentukan oleh rumus

, (13)

dimana saya saya br – jumlah momen inersia bruto dari penampang masing-masing cabang relatif terhadap sumbunya yang sejajar dengan sumbunya kamu(lihat Gambar 2);

F br – luas penampang bruto elemen;

aku o – panjang desain elemen.

Fleksibilitas suatu elemen komposit relatif terhadap sumbu yang melalui pusat gravitasi bagian semua cabang (sumbu X pada Gambar. 2), harus ditentukan untuk elemen padat, yaitu tanpa memperhitungkan kesesuaian sambungan, jika cabang-cabang dibebani secara merata. Dalam kasus cabang yang dibebani tidak merata, pasal 4.7 harus dipatuhi.

Jika cabang-cabang suatu elemen komposit mempunyai penampang yang berbeda, maka fleksibilitas yang dihitung l 1 cabang dalam rumus (11) harus diambil sama dengan:

, (14)

definisi aku 1 ditunjukkan pada Gambar. 2.

4.7. Elemen komposit pada sambungan yang patuh, beberapa cabangnya tidak ditopang pada ujungnya, dapat dihitung kekuatan dan stabilitasnya menurut rumus (5), (6) dengan ketentuan sebagai berikut:

a) luas penampang elemen F tidak dan F balapan harus ditentukan oleh penampang cabang yang didukung;

b) fleksibilitas elemen relatif terhadap sumbu kamu(lihat Gambar 2) ditentukan oleh rumus (11); dalam hal ini, momen inersia diperhitungkan dengan mempertimbangkan semua cabang, dan luasnya hanya memperhitungkan cabang yang didukung;

c) saat menentukan fleksibilitas relatif terhadap sumbu X(lihat Gambar 2) momen inersia harus ditentukan dengan rumus

SAYA = SAYA o + 0,5 SAYA tapi, (15)

Di mana SAYA tentang dan SAYA tetapi merupakan momen inersia masing-masing penampang cabang yang ditopang dan tidak ditopang.

4.8. Perhitungan stabilitas elemen terkompresi terpusat dengan tinggi variabel harus dilakukan sesuai dengan rumus

, (16)

Di mana F max – luas penampang kotor dengan dimensi maksimum;

k Dan N– koefisien dengan mempertimbangkan variabilitas tinggi bagian, ditentukan dari tabel. 1 adj. 4 (untuk elemen dengan penampang konstan k Dan N = 1);

j adalah koefisien lentur memanjang, ditentukan menurut ayat 4.3 untuk fleksibilitas yang sesuai dengan bagian dengan dimensi maksimum.

Elemen yang dapat ditekuk

4.9. Perhitungan elemen lentur, diamankan dari hilangnya stabilitas dalam bentuk deformasi bidang (lihat paragraf 4.14 dan 4.15), untuk kekuatan pada tegangan normal harus dilakukan sesuai dengan rumus

Di mana M– momen lentur desain;

R dan – ketahanan lentur desain;

W ras – momen hambatan yang dihitung dari penampang elemen. Untuk elemen padat W ras = W tidak; untuk membengkokkan elemen komposit pada sambungan fleksibel, momen hambatan yang dihitung harus diambil sama dengan momen hambatan bersih W nt dikalikan dengan koefisien k w ; nilai-nilai k w untuk elemen yang terdiri dari lapisan yang identik diberikan dalam tabel. 13. Saat menentukan W nt bagian pelemahan yang terletak pada bagian elemen dengan panjang hingga 200 mm diambil digabungkan dalam satu bagian.

Tabel 13

Penunjukan koefisien	Jumlah lapisan	Nilai koefisien penghitungan komponen lentur selama bentang, m
pasien	dalam elemen				9 atau lebih
		0,7	0,85	0,9	0,9
k w		0,6	0,8	0,85	0,9
		0,4	0,7	0,8	0,85
		0,45	0,65	0,75	0,8
k Dan		0,25	0,5	0,6	0,7
		0,07	0,2	0,3	0,4

Catatan. Untuk nilai antara bentang dan jumlah lapisan, koefisien ditentukan dengan interpolasi.

4.10. Perhitungan elemen lentur untuk kekuatan geser harus dilakukan sesuai rumus

Di mana Q– gaya lateral desain;

S br – momen statik bruto bagian geser dari penampang elemen relatif terhadap sumbu netral;

SAYA br – momen inersia bruto penampang elemen relatif terhadap sumbu netral;

B ras – desain lebar penampang elemen;

R sk – menghitung ketahanan terhadap geser selama pembengkokan.

4.11. Jumlah pemotongan tautan N s, dengan jarak yang sama pada setiap lapisan elemen komposit pada suatu bagian dengan diagram gaya transversal yang jelas, harus memenuhi kondisi

, (19)

Di mana T– perhitungan kapasitas menahan beban sambungan pada lapisan tertentu;

M A, M B – momen lentur pada bagian awal A dan akhir B dari bagian yang ditinjau.

Catatan. Jika terdapat sambungan pada suatu lapisan dengan daya dukung beban yang berbeda, tetapi sifat pekerjaannya sama (misalnya, pasak dan paku), daya dukung bebannya harus dijumlahkan.

4.12. Perhitungan kekuatan elemen penampang padat pada lentur miring harus dilakukan sesuai rumus

, (20)

Di mana M x dan M y – komponen momen lentur desain untuk sumbu utama penampang X Dan kamu;

W x dan W y – momen resistensi dari penampang bersih relatif terhadap sumbu utama dari penampang tersebut X Dan kamu.

4.13. Elemen lengkung pembengkokan momen direkatkan M, yang mengurangi kelengkungannya, harus diperiksa tegangan tarik radialnya menggunakan rumus

, (21)

dimana s 0 adalah tegangan normal pada serat terluar dari zona regangan;

S Saya– tegangan normal pada serat tengah dari penampang yang tegangan tarik radialnya ditentukan;

Hai– jarak antara serat terluar dan serat yang dianggap;

r i– jari-jari kelengkungan garis yang melalui pusat gravitasi bagian diagram tegangan tarik normal yang terletak di antara serat terluar dan serat yang dianggap;

R hal.90 – perhitungan kekuatan tarik kayu melintasi serat, diambil sesuai dengan ayat 7 tabel. 3.

4.14. Perhitungan stabilitas bentuk datar deformasi elemen lentur persegi panjang dengan penampang konstan harus dilakukan sesuai dengan rumus

Di mana M– momen lentur maksimum pada area yang ditinjau aku R;

W br – momen hambatan kotor maksimum pada area yang ditinjau aku P.

Koefisien j M untuk elemen lentur dari penampang konstan persegi panjang, berengsel terhadap perpindahan dari bidang lentur dan ditahan terhadap rotasi mengelilingi sumbu memanjang pada bagian pendukung, harus ditentukan dengan rumus

, (23)

Di mana aku p adalah jarak antara bagian pendukung elemen, dan ketika tepi tekan elemen diikat pada titik tengah dari perpindahan dari bidang lentur, jarak antara titik-titik ini;

B– lebar penampang;

H– tinggi penampang maksimum di lokasi aku P;

k f – koefisien tergantung pada bentuk diagram momen lentur pada luas tersebut aku p, ditentukan berdasarkan tabel. 2 adj. 4 standar saat ini.

Saat menghitung elemen lentur dengan tinggi yang bervariasi secara linier sepanjang dan lebar penampang konstan, yang tidak mempunyai pengikat dari bidang sepanjang yang diregangkan dari momen M tepi, atau M < 4 коэффициент jM menurut rumus (23) harus dikalikan dengan koefisien tambahan k Dan M. Nilai-nilai k Dan M diberikan dalam tabel. 2 adj. 4. Kapan M³ 4 k Dan M = 1.

Ketika diperkuat dari bidang lentur pada titik tengah dari tepi regangan elemen pada bagian tersebut aku koefisien p j M ditentukan oleh rumus (23), harus dikalikan dengan koefisien k P M :

, (24)

di mana a p adalah sudut pusat dalam radian, yang menentukan luas aku p elemen lingkaran (untuk elemen bujursangkar a p = 0);

M– jumlah titik yang diperkuat (dengan nada yang sama) dari tepi yang direntangkan di area tersebut aku hal (pada M³ 4 nilainya harus diambil sama dengan 1).

4.15. Pengecekan stabilitas bentuk datar deformasi elemen lentur dari balok I konstan atau penampang berbentuk kotak harus dilakukan dalam kasus di mana

aku hal³ 7 B, (25)

Di mana B– lebar tali busur penampang terkompresi.

Perhitungannya harus dilakukan sesuai rumus

di mana j adalah koefisien lentur memanjang dari bidang lentur tali busur terkompresi elemen, ditentukan menurut ayat 4.3;

Rс – ketahanan kompresi desain;

W br – momen tahanan kasar pada penampang; dalam kasus dinding kayu lapis - berkurangnya momen resistensi pada bidang lentur elemen.

Awalnya, logam, sebagai bahan yang paling tahan lama, berfungsi sebagai pelindung - pagar, gerbang, kisi-kisi. Kemudian mereka mulai menggunakan pilar dan lengkungan besi cor. Pertumbuhan produksi industri yang semakin besar memerlukan pembangunan struktur bentang panjang, yang mendorong pengembangan balok dan rangka gulungan. Pada akhirnya bangkai logam menjadi faktor kunci dalam pembangunan bentuk arsitektur, karena memungkinkan dinding terbebas dari fungsi struktur pendukung.

Elemen baja yang dikencangkan secara terpusat dan dikompresi secara terpusat. Perhitungan kekuatan elemen yang terkena tegangan pusat atau kompresi oleh gaya N, harus dilakukan sesuai rumus

di mana adalah perhitungan ketahanan baja terhadap tarik, tekan, tekuk pada titik leleh; pelemahan luas dikurangi bagian; – koefisien kondisi operasi yang diadopsi sesuai dengan tabel SNIP N-23–81* “Struktur Baja”.

Contoh 3.1. Sebuah lubang dengan diameter D= = 10 cm (Gbr. 3.7). Ketebalan dinding balok I – S - 5,2 mm, luas penampang kotor – cm2.

Penting untuk menentukan beban yang diizinkan yang dapat diterapkan sepanjang sumbu memanjang balok-I yang melemah. Tahanan desain baja diambil kg/cm2, dan .

Larutan

Kami menghitung luas penampang bersih:

di mana adalah luas penampang bruto, mis. Total luas penampang, tanpa memperhitungkan pelemahan, diambil sesuai dengan "balok I baja canai panas" gost 8239–89.

Kami menentukan beban yang diizinkan:

Penentuan perpanjangan mutlak suatu batang baja tarik terpusat

Untuk batang dengan perubahan bertahap pada luas penampang dan gaya normal, perpanjangan total dihitung dengan menjumlahkan perpanjangan aljabar setiap bagian:

Di mana P - jumlah bidang tanah; Saya– nomor situs (saya = 1, 2,..., P).

Perpanjangan karena beratnya sendiri suatu batang dengan penampang konstan ditentukan oleh rumus

di mana – berat jenis bahan batang.

Perhitungan stabilitas

Perhitungan stabilitas elemen dinding padat yang mengalami kompresi sentral secara paksa N, harus dilakukan sesuai rumus

dimana A adalah luas penampang bruto; φ – koefisien tekuk, diambil tergantung pada fleksibilitas

Beras. 3.7.

dan ketahanan desain baja sesuai tabel pada SNIP N-23–81 * “Struktur baja”; μ – koefisien reduksi panjang; – minimal radius girasi persilangan; Fleksibilitas λ elemen tekan atau tarik tidak boleh melebihi nilai yang diberikan dalam SNIP "Struktur Baja".

Perhitungan elemen komposit dari sudut, saluran (Gbr. 3.8), dll., yang dihubungkan rapat atau melalui gasket, harus dilakukan sebagai berdinding padat, dengan ketentuan bahwa jarak terjauh di area bersih antara strip yang dilas atau di antara bagian tengah baut luar tidak boleh melebihi untuk elemen tekan dan untuk elemen tarik.

Beras. 3.8.

Elemen baja yang dapat ditekuk

Perhitungan balok yang ditekuk pada salah satu bidang utama dilakukan sesuai rumus

Di mana M - momen lentur maksimum; – momen resistensi dari bagian netto.

Nilai tegangan tangensial di tengah elemen lentur harus memenuhi syarat

Di mana Q - gaya geser pada bagian; – momen statis setengah bagian relatif terhadap sumbu utama z;– momen inersia aksial; T- ketebalan dinding; – kekuatan geser desain baja; – kekuatan luluh baja, diterima menurut standar negara dan spesifikasi teknis untuk baja; – koefisien keandalan material, diadopsi menurut SNIP 11-23–81* “Struktur Baja”.

Contoh 3.2. Diperlukan untuk memilih penampang balok baja bentang tunggal yang dibebani dengan beban yang terdistribusi secara merata Q= 16 kN/m, panjang kaleng aku= 4 m, MPa. Penampang balok berbentuk persegi panjang dengan perbandingan tinggi H ke lebar B balok sama dengan 3 ( jam/b = 3).