A unidade caldeira TGM-84 é projetada em formato de U e é composta por uma câmara de combustão, que é um duto de gás ascendente, e um eixo convectivo inferior, dividido em 2 dutos de gás. Praticamente não há duto de gás horizontal de transição entre a fornalha e o eixo convectivo. Um superaquecedor de vapor de tela está localizado na parte superior da fornalha e na câmara rotativa. Em um eixo convectivo, dividido em 2 dutos de gás, um superaquecedor de vapor horizontal e um economizador de água são colocados em série (ao longo do fluxo de gases). Atrás do economizador de água existe uma câmara rotativa com recipientes para coleta de cinzas.

Dois aquecedores de ar regenerativos conectados em paralelo são instalados atrás do eixo convectivo.

A câmara de combustão tem a forma prismática usual com dimensões entre os eixos dos tubos 6016 * 14080 mm e é dividida por uma tela de água de duas luzes em duas meias-fornalhas. As paredes laterais e traseiras da câmara de combustão são blindadas com tubos de evaporação com diâmetro de 60 * 6 mm (aço-20) com passo de 64 mm. As telas laterais da parte inferior apresentam inclinações para o meio na parte inferior em um ângulo de 15 com a horizontal e formam um piso “frio”.

A tela de duas luzes também é composta por tubos com diâmetro de 60 * 6 mm e passo de 64 mm e possui janelas formadas por roteamento de tubos para equalizar a pressão nos meios-fornos. O sistema de telas é suspenso nas estruturas metálicas do teto por meio de hastes e tem a capacidade de cair livremente durante a expansão térmica.

O teto da câmara de combustão é horizontal e blindado pelos tubos do superaquecedor de teto.

Câmara de combustão equipada com 18 queimadores de óleo, localizados na parede frontal em três níveis. A caldeira possui um tambor com diâmetro interno de 1800 mm. O comprimento da parte cilíndrica é 16.200 mm. A separação e lavagem a vapor com água de alimentação são organizadas no tambor da caldeira.

Diagrama esquemático de superaquecedores a vapor

O superaquecedor da caldeira TGM-84 é de natureza convectiva por radiação de percepção de calor e consiste nas três partes principais a seguir: radiação, tela ou semi-radiação e convectiva.

A parte de radiação consiste em um superaquecedor de parede e teto.

O superaquecedor de semi-radiação consiste em 60 telas padronizadas. Superaquecedor convectivo tipo horizontal consiste em 2 peças localizadas em 2 dutos de gás do eixo inferior acima do economizador de água.

Na parede frontal da câmara de combustão é instalado um superaquecedor de parede, feito na forma de seis blocos transportáveis ​​​​de tubos com diâmetro de 42*55 (aço 12*1MF).

A câmara de saída da subestação de teto é composta por 2 coletores soldados entre si, formando célula geral, um para cada meia fornalha. A câmara de saída da câmara de combustão é única e consiste em 6 coletores soldados entre si.

As câmaras de entrada e saída do superaquecedor de tela estão localizadas uma acima da outra e são feitas de tubos com diâmetro de 133 x 13 mm.

O superaquecedor convectivo é feito em forma de Z, ou seja, o vapor entra pela parede frontal. Cada subestação consiste em 4 bobinas de passagem única.

Os dispositivos para regular a temperatura de superaquecimento do vapor incluem uma unidade de condensação e dessuperaquecedores de injeção. Os dessuperaquecedores de injeção são instalados na frente dos superaquecedores da tela na seção da tela e na seção do superaquecedor convectivo. Ao operar a gás, todos os dessuperaquecedores operam a óleo combustível, apenas aquele instalado na seção do subresfriador convectivo.

O economizador de água da bobina de aço consiste em 2 partes localizadas nos dutos de combustão esquerdo e direito do eixo de convecção.

Cada parte do economizador consiste em 4 pacotes de altura. Cada pacote contém dois blocos, cada bloco contém 56 ou 54 bobinas de quatro vias feitas de tubos com diâmetro de 25 * 3,5 mm (aço 20). As bobinas estão localizadas paralelamente à frente da caldeira em padrão xadrez com passo de 80 mm. Os coletores economizadores são colocados fora do eixo convectivo.

A caldeira está equipada com 2 aquecedores de ar rotativos regenerativos RVP-54.

MINISTÉRIO DA ENERGIA E ELETRIFICAÇÃO DA URSS

DEPARTAMENTO TÉCNICO PRINCIPAL DE OPERAÇÃO
SISTEMAS DE ENERGIA

CARACTERÍSTICAS TÍPICAS DE ENERGIA
CALDEIRA TGM-96B PARA COMBUSTÃO DE ÓLEO COMBUSTÍVEL

Moscou 1981

Esta característica energética padrão foi desenvolvida pela Soyuztekhenergo (eng. G.I. GUTSALO)

As características energéticas típicas da caldeira TGM-96B são compiladas com base em testes térmicos realizados pela Soyuztekhenergo em Riga CHPP-2 e Sredaztekhenergo na CHPP-GAZ e refletem a eficiência tecnicamente alcançável da caldeira.

Uma característica energética típica pode servir de base para a elaboração de características padrão das caldeiras TGM-96B durante a queima de óleo combustível.

Aplicativo

. BREVES CARACTERÍSTICAS DO EQUIPAMENTO DE CALDEIRA

1.1 . Caldeira TGM-96B da Central de Caldeiras Taganrog - caldeira a gasóleo com circulação natural e disposição em forma de U, projetada para funcionar com turbinas T -100/120-130-3 e PT-60-130/13. Os principais parâmetros de projeto da caldeira quando operando com óleo combustível são apresentados na tabela. .

Segundo a TKZ, a carga mínima permitida da caldeira de acordo com as condições de circulação é de 40% da nominal.

1.2 . A câmara de combustão tem formato prismático e em planta é um retângulo com dimensões de 6080x14700 mm. O volume da câmara de combustão é de 1.635 m3. A tensão térmica do volume de combustão é de 214 kW/m 3, ou 184 · 10 3 kcal/(m 3 · h). A câmara de combustão contém telas de evaporação e um superaquecedor de vapor de radiação montado na parede (WSR) na parede frontal. Na parte superior da fornalha, um superaquecedor de vapor de tela (SSH) está localizado na câmara rotativa. No eixo convectivo inferior, dois pacotes de superaquecedor de vapor convectivo (CS) e economizador de água (WES) estão localizados sequencialmente ao longo do fluxo de gases.

1.3 . O caminho do vapor da caldeira consiste em dois fluxos independentes com transferência de vapor entre as laterais da caldeira. A temperatura do vapor superaquecido é regulada pela injeção do seu próprio condensado.

1.4 . Na parede frontal da câmara de combustão existem quatro queimadores de gasóleo de duplo fluxo HF TsKB-VTI. Os queimadores são instalados em dois níveis nos níveis de -7250 e 11300 mm com um ângulo de elevação em relação ao horizonte de 10°.

Para queimar óleo combustível, são fornecidos bicos mecânicos a vapor Titan com capacidade nominal de 8,4 t/h a uma pressão de óleo combustível de 3,5 MPa (35 kgf/cm2). A pressão do vapor para purga e pulverização de óleo combustível é recomendada pela planta como sendo de 0,6 MPa (6 kgf/cm2). O consumo de vapor por bico é de 240 kg/h.

1.5 . A instalação da caldeira está equipada com:

Dois ventiladores VDN-16-P com capacidade de 259 · 10 3 m 3 /h com reserva de 10%, pressão com reserva de 20% de 39,8 MPa (398,0 kgf/m 2), potência de 500 /250 kW e velocidade de rotação de 741 /594 rpm de cada máquina;

Dois exaustores de fumaça DN-24×2-0,62 GM com capacidade de 415 10 3 m 3 /h com margem de 10%, pressão com margem de 20% de 21,6 MPa (216,0 kgf/m2), potência de 800 /400 kW e velocidade de rotação de 743/595 rpm para cada máquina.

1.6. Para limpar superfícies de aquecimento convectivo de depósitos de cinzas, o projeto prevê instalação de granalha para limpeza do RVP, lavagem com água e sopro com vapor de tambor com diminuição de pressão na instalação de estrangulamento. A duração da explosão de um RVP é de 50 minutos.

. CARACTERÍSTICAS ENERGÉTICAS TÍPICAS DA CALDEIRA TGM-96B

2.1 . Características energéticas típicas da caldeira TGM-96B ( arroz. , , ) foi compilado com base nos resultados de testes térmicos de caldeiras em Riga CHPP-2 e GAZ CHPP de acordo com materiais de instrução e instruções metodológicas na padronização de indicadores técnicos e econômicos de caldeiras. A característica reflete a eficiência média de uma nova caldeira operando com turbinas T -100/120-130/3 e PT-60-130/13 nas condições abaixo, tomadas como iniciais.

2.1.1 . No balanço de combustível das usinas que queimam combustíveis líquidos, a maioria é óleo combustível com alto teor de enxofre M 100. Portanto, são traçadas as características do óleo combustível M 100 (GOST 10585-75 ) com características: A P = 0,14%, W P = 1,5%, SP = 3,5%, (9500kcal/kg). Todos os cálculos necessários foram realizados para a massa útil de óleo combustível

2.1.2 . A temperatura do óleo combustível na frente dos bicos é considerada 120° C ( t-tl= 120 °C) com base nas condições de viscosidade do óleo combustível M 100, igual a 2,5° VU, conforme § 5.41 PTE.

2.1.3 . Temperatura média anual do ar frio (tx.v.) na entrada do ventilador é considerado 10° C , uma vez que as caldeiras TGM-96B estão localizadas principalmente em regiões climáticas (Moscou, Riga, Gorky, Chisinau) com uma temperatura média anual do ar próxima a esta temperatura.

2.1.4 . Temperatura do ar na entrada do aquecedor de ar (tch) é considerado 70° C e constante quando a carga da caldeira muda, conforme § 17.25 do PTE.

2.1.5 . Para usinas de acoplamento cruzado, a temperatura da água de alimentação (t p.v.) na frente da caldeira é considerado calculado (230 °C) e constante quando a carga da caldeira muda.

2.1.6 . O consumo líquido específico de calor para a unidade de turbina é assumido como sendo de 1750 kcal/(kWh), de acordo com testes térmicos.

2.1.7 . Presume-se que o coeficiente de fluxo de calor varie com a carga da caldeira de 98,5% na carga nominal a 97,5% na carga de 0,6D nome.

2.2 . Cálculo características normativas realizado de acordo com as instruções " Cálculo térmico unidades caldeiras (método normativo)”, (M.: Energia, 1973).

2.2.1 . A eficiência bruta da caldeira e as perdas de calor com gases de combustão foram calculadas de acordo com a metodologia descrita no livro de Ya.L. Pekker “Cálculos de engenharia térmica baseados nas características do combustível fornecidas” (Moscou: Energia, 1977).

Onde

Aqui

αх = α "eu + Δ αtr

αх- coeficiente de excesso de ar nos gases de exaustão;

Δ αtr- ventosas no caminho do gás da caldeira;

Eca- temperatura dos gases de exaustão atrás do exaustor de fumaça.

O cálculo inclui os valores de temperatura dos gases de combustão medidos em testes térmicos de caldeiras e reduzidos às condições de construção das características padrão (parâmetros de entradatx em, t "kf, t p.v.).

2.2.2 . Coeficiente de excesso de ar no ponto de operação (atrás do economizador de água)α "eu assumido como 1,04 na carga nominal e variando para 1,1 na carga de 50% com base em testes térmicos.

É alcançada uma redução no coeficiente de excesso de ar calculado (1.13) atrás do economizador de água para aquele aceito na especificação padrão (1.04). gestão correta modo de combustão de acordo com o mapa de regime da caldeira, cumprimento dos requisitos do PTE quanto à entrada de ar na fornalha e no caminho do gás e seleção de um conjunto de bicos.

2.2.3 . A sucção de ar no caminho do gás da caldeira com carga nominal é considerada de 25%. Com uma mudança na carga, a sucção do ar é determinada pela fórmula

2.2.4 . Perda de calor devido à combustão química incompleta de combustível (q 3 ) são considerados iguais a zero, pois durante os testes da caldeira com excesso de ar, aceitos nas Características Energéticas Padrão, eles estavam ausentes.

2.2.5 . Perda de calor devido à combustão mecânica incompleta de combustível (q 4 ) são considerados iguais a zero de acordo com os “Regulamentos sobre a coordenação das características padrão dos equipamentos e consumo específico de combustível calculado” (Moscou: STSNTI ORGRES, 1975).

2.2.6 . Perda de calor em ambiente (q 5 ) não foram determinados durante o teste. São calculados de acordo com os “Métodos de ensaio de instalações de caldeiras” (M.: Energia, 1970) de acordo com a fórmula

2.2.7 . O consumo específico de eletricidade para a bomba elétrica de alimentação PE-580-185-2 foi calculado usando as características da bomba retiradas de especificações técnicas TU-26-06-899-74.

2.2.8 . O consumo específico de energia para tiragem e explosão é calculado com base no consumo de energia para acionamento de ventiladores e exaustores de fumaça, medido durante testes térmicos e reduzido às condições (Δ αtr= 25%) adotado na elaboração das características normativas.

Foi estabelecido que com densidade suficiente do caminho do gás (Δ α ≤ 30%) os exaustores de fumo fornecem a carga nominal da caldeira a baixa velocidade, mas sem qualquer reserva.

Ventiladores de baixa rotação garantem o funcionamento normal da caldeira até cargas de 450 t/h.

2.2.9 . A potência elétrica total dos mecanismos de instalação da caldeira inclui a potência dos acionamentos elétricos: bomba elétrica de alimentação, exaustores de fumos, ventiladores, aquecedores regenerativos de ar (Fig. ). A potência do motor elétrico do aquecedor de ar regenerativo é medida de acordo com os dados do passaporte. A potência dos motores elétricos dos exaustores de fumaça, ventiladores e bomba elétrica de alimentação foi determinada durante testes térmicos da caldeira.

2.2.10 . O consumo específico de calor para aquecimento do ar na unidade de aquecimento é calculado levando em consideração o aquecimento do ar nos ventiladores.

2.2.11 . O consumo específico de calor para as necessidades próprias da caldeira inclui as perdas de calor nos aquecedores de ar, cuja eficiência se presume ser de 98%; para sopro de vapor do RVP e perdas de calor devido ao sopro de vapor da caldeira.

O consumo de calor para sopro de vapor do RVP foi calculado pela fórmula

Q obd = Meu Deus · eu obd · τobd· 10 -3 PM (Gcal/h)

Onde Meu Deus= 75 kg/min conforme “Normas de consumo de vapor e condensado para necessidades auxiliares de unidades de potência de 300, 200, 150 MW” (M.: STSNTI ORGRES, 1974);

eu obd = eu nós. par= 2598 kJ/kg (kcal/kg)

τobd= 200 min (4 aparelhos com duração de sopro de 50 min quando ligados durante o dia).

O consumo de calor com sopro da caldeira foi calculado pela fórmula

Qcont. = G estímulo · eu k.v.· 10 -3 PM (Gcal/h)

Onde G estímulo = PD não. 10 2 kg/h

P = 0,5%

eu k.v.- entalpia da água da caldeira;

2.2.12 . O procedimento de ensaio e a escolha dos instrumentos de medição utilizados durante os ensaios foram determinados pela “Metodologia de ensaio de instalações de caldeiras” (M.: Energia, 1970).

. ALTERAÇÕES AOS INDICADORES REGULATÓRIOS

3.1 . Para trazer os principais indicadores padrão de funcionamento da caldeira para as condições alteradas de seu funcionamento dentro dos limites permitidos de desvio dos valores dos parâmetros, são feitas alterações na forma de gráficos e valores digitais. Alterações paraq 2 na forma de gráficos são mostrados na Fig. , . As correções para a temperatura dos gases de combustão são mostradas na Fig. . Além dos listados, são feitas correções para alterações na temperatura de aquecimento do óleo combustível fornecido à caldeira e para alterações na temperatura da água de alimentação.

3.1.1 . A correção para mudanças na temperatura do óleo combustível fornecido à caldeira é calculada com base no efeito das mudanças PARA P sobre q 2 por fórmula

Explicação TGM - 84 - Caldeira a gasóleo Taganrog, fabricada em 1984.

A unidade caldeira TGM-84 é projetada em formato de U e é composta por uma câmara de combustão, que é um duto de gás ascendente, e um eixo convectivo inferior, dividido em dois dutos de gás.

Praticamente não há duto de gás horizontal de transição entre a fornalha e o eixo convectivo. Um superaquecedor de vapor de tela está localizado na parte superior da fornalha e na câmara rotativa. Em um eixo convectivo, dividido em dois dutos de gás, um superaquecedor de vapor horizontal e um economizador de água são colocados em série (ao longo dos gases de combustão). Atrás do economizador de água existe uma câmara rotativa com recipientes para coleta de cinzas.

Dois aquecedores de ar regenerativos conectados em paralelo são instalados atrás do eixo convectivo.

A câmara de combustão tem a forma prismática usual com dimensões entre os eixos dos tubos 6016 14080 mm e é dividida por uma tela de água de duas luzes em duas meias-fornalhas. As paredes laterais e traseiras da câmara de combustão são protegidas por tubos de evaporação com diâmetro de 60 6 mm (aço 20) com passo de 64 mm. As telas laterais na parte inferior têm inclinações para o meio, na parte inferior em um ângulo de 15 com a horizontal, e formam um “piso frio”.

A tela de duas luzes também é composta por tubos com diâmetro de 60 6 mm e passo de 64 mm e possui janelas formadas pela distribuição dos tubos para equalizar a pressão nos meios-fornos. O sistema de telas é suspenso nas estruturas metálicas do teto por meio de hastes e tem a capacidade de cair livremente durante a expansão térmica.

O teto da câmara de combustão é feito de tubos horizontais e blindados do superaquecedor de teto.

A câmara de combustão está equipada com 18 queimadores de óleo, localizados na parede frontal em três níveis.

A caldeira possui um tambor com diâmetro interno de 1800 mm. O comprimento da parte cilíndrica é 16.200 mm. A separação e lavagem do vapor com a água de alimentação são organizadas no tambor da caldeira.

O superaquecedor da caldeira TGM-84 é de natureza convectiva por radiação e consiste nas três partes principais a seguir: radiação, tela (ou semi-radiação) e convectiva.

A parte de radiação consiste em um superaquecedor de parede e teto.

Superaquecedor de vapor semi-radiação composto por 60 telas padronizadas.

O superaquecedor convectivo do tipo horizontal consiste em duas partes localizadas em dois dutos de gás do eixo inferior acima do economizador de água.

Na parede frontal da câmara de combustão é instalado um superaquecedor de parede, feito na forma de seis blocos transportáveis ​​​​de tubos com diâmetro de 42x5,5 mm (item 12Х1МФ).

A câmara de entrada do superaquecedor de teto consiste em dois coletores soldados entre si, formando uma câmara comum, uma para cada meia fornalha. A câmara de saída do superaquecedor de teto é única e consiste em seis coletores soldados entre si.

As câmaras de entrada e saída do superaquecedor de tela estão localizadas uma acima da outra e são feitas de tubos com diâmetro de 133x13 mm.

O superaquecedor convectivo é feito em forma de z, ou seja, o vapor entra pela parede frontal. Cada pacote consiste em 4 bobinas de passagem única.

Os dispositivos para regular a temperatura de superaquecimento do vapor incluem: unidade de condensação e dessuperaquecedores de injeção. Os dessuperaquecedores de injeção são instalados na frente dos superaquecedores da tela na seção da tela e na seção do superaquecedor convectivo. Quando a caldeira funciona a gás, todos os dessuperaquecedores funcionam a óleo combustível, apenas o superaquecedor convectivo instalado no recorte.

O economizador de água da bobina de aço consiste em duas partes localizadas nos dutos de combustão esquerdo e direito do eixo de convecção.

Cada parte do economizador consiste em 4 pacotes de altura. Cada embalagem contém dois blocos, cada bloco contém 56 ou 54 bobinas de quatro vias feitas de tubos com diâmetro de 25x3,5 mm (aço 20). As bobinas estão localizadas paralelamente à frente da caldeira em padrão xadrez com passo de 80 mm. Os coletores economizadores estão localizados fora do eixo convectivo.

A caldeira está equipada com dois aquecedores de ar rotativos regenerativos RVP-54. O aquecedor de ar é colocado do lado de fora e consiste em um rotor giratório encerrado dentro de uma caixa estacionária. O rotor gira por meio de um motor elétrico com caixa de engrenagens a uma velocidade de 3 rpm. A redução da sucção de ar frio no aquecedor de ar e do fluxo de ar do lado do ar para o lado do gás é obtida através da instalação de vedações radiais e periféricas.

A estrutura da caldeira consiste em colunas metálicas, conectado por vigas horizontais, treliças e contraventamentos e serve para absorver cargas provenientes do peso do tambor, superfícies de aquecimento, forro, áreas de serviço, dutos de gás e demais elementos da caldeira. A moldura é soldada a partir de perfis laminados e chapa de aço.

Para limpar as superfícies de aquecimento do superaquecedor de vapor convectivo e do economizador de água, é utilizada uma unidade de jateamento, que utiliza a energia cinética de pellets em queda livre de 3-5 mm de tamanho. A limpeza por pulso de gás também pode ser usada.

As características energéticas típicas da caldeira TGM-96B refletem a eficiência tecnicamente alcançável da caldeira. Uma característica energética típica pode servir de base para a elaboração de características padrão das caldeiras TGM-96B durante a queima de óleo combustível.

MINISTÉRIO DA ENERGIA E ELETRIFICAÇÃO DA URSS

DEPARTAMENTO TÉCNICO PRINCIPAL DE OPERAÇÃO
SISTEMAS DE ENERGIA

CARACTERÍSTICAS TÍPICAS DE ENERGIA
CALDEIRA TGM-96B PARA COMBUSTÃO DE ÓLEO COMBUSTÍVEL

Moscou 1981

Esta característica energética padrão foi desenvolvida pela Soyuztekhenergo (eng. G.I. GUTSALO)

As características energéticas típicas da caldeira TGM-96B são compiladas com base em testes térmicos realizados pela Soyuztekhenergo em Riga CHPP-2 e Sredaztekhenergo na CHPP-GAZ e refletem a eficiência tecnicamente alcançável da caldeira.

Uma característica energética típica pode servir de base para a elaboração de características padrão das caldeiras TGM-96B durante a queima de óleo combustível.

Aplicativo

. BREVES CARACTERÍSTICAS DO EQUIPAMENTO DE CALDEIRA

1.1 . Caldeira TGM-96B da Central de Caldeiras Taganrog - caldeira a gasóleo com circulação natural e disposição em forma de U, projetada para funcionar com turbinas T -100/120-130-3 e PT-60-130/13. Os principais parâmetros de projeto da caldeira quando operando com óleo combustível são apresentados na tabela. .

Segundo a TKZ, a carga mínima permitida da caldeira de acordo com as condições de circulação é de 40% da nominal.

1.2 . A câmara de combustão tem formato prismático e em planta é um retângulo com dimensões de 6080x14700 mm. O volume da câmara de combustão é de 1.635 m3. A tensão térmica do volume de combustão é de 214 kW/m 3, ou 184 · 10 3 kcal/(m 3 · h). A câmara de combustão contém telas de evaporação e um superaquecedor de vapor de radiação montado na parede (WSR) na parede frontal. Na parte superior da fornalha, um superaquecedor de vapor de tela (SSH) está localizado na câmara rotativa. No eixo convectivo inferior, dois pacotes de superaquecedor de vapor convectivo (CS) e economizador de água (WES) estão localizados sequencialmente ao longo do fluxo de gases.

1.3 . O caminho do vapor da caldeira consiste em dois fluxos independentes com transferência de vapor entre as laterais da caldeira. A temperatura do vapor superaquecido é regulada pela injeção do seu próprio condensado.

1.4 . Na parede frontal da câmara de combustão existem quatro queimadores de gasóleo de duplo fluxo HF TsKB-VTI. Os queimadores são instalados em dois níveis nos níveis de -7250 e 11300 mm com um ângulo de elevação em relação ao horizonte de 10°.

Para queimar óleo combustível, são fornecidos bicos mecânicos a vapor Titan com capacidade nominal de 8,4 t/h a uma pressão de óleo combustível de 3,5 MPa (35 kgf/cm2). A pressão do vapor para purga e pulverização de óleo combustível é recomendada pela planta como sendo de 0,6 MPa (6 kgf/cm2). O consumo de vapor por bico é de 240 kg/h.

1.5 . A instalação da caldeira está equipada com:

Dois ventiladores VDN-16-P com capacidade de 259 · 10 3 m 3 /h com reserva de 10%, pressão com reserva de 20% de 39,8 MPa (398,0 kgf/m 2), potência de 500 /250 kW e velocidade de rotação de 741 /594 rpm de cada máquina;

Dois exaustores de fumaça DN-24×2-0,62 GM com capacidade de 415 10 3 m 3 /h com margem de 10%, pressão com margem de 20% de 21,6 MPa (216,0 kgf/m2), potência de 800 /400 kW e velocidade de rotação de 743/595 rpm para cada máquina.

1.6. Para limpar superfícies de aquecimento convectivo de depósitos de cinzas, o projeto prevê instalação de granalha para limpeza do RVP, lavagem com água e sopro com vapor de tambor com diminuição de pressão na instalação de estrangulamento. A duração da explosão de um RVP é de 50 minutos.

. CARACTERÍSTICAS ENERGÉTICAS TÍPICAS DA CALDEIRA TGM-96B

2.1 . Características energéticas típicas da caldeira TGM-96B ( arroz. , , ) foi compilado com base nos resultados dos testes térmicos das caldeiras de Riga CHPP-2 e GAZ CHPP de acordo com materiais instrucionais e diretrizes para padronização dos indicadores técnicos e econômicos das caldeiras. A característica reflete a eficiência média de uma nova caldeira operando com turbinas T -100/120-130/3 e PT-60-130/13 nas condições abaixo, tomadas como iniciais.

2.1.1 . No balanço de combustível das usinas que queimam combustíveis líquidos, a maioria é óleo combustível com alto teor de enxofre M 100. Portanto, são traçadas as características do óleo combustível M 100 ( GOST 10585-75) com características: A P = 0,14%, W P = 1,5%, SP = 3,5%, (9500kcal/kg). Todos os cálculos necessários foram realizados para a massa útil de óleo combustível

2.1.2 . A temperatura do óleo combustível na frente dos bicos é considerada 120° C ( t-tl= 120 °C) com base nas condições de viscosidade do óleo combustível M 100, igual a 2,5° VU, conforme § 5.41 PTE.

2.1.3 . Temperatura média anual do ar frio (tx.v.) na entrada do ventilador é considerado 10° C , uma vez que as caldeiras TGM-96B estão localizadas principalmente em regiões climáticas (Moscou, Riga, Gorky, Chisinau) com uma temperatura média anual do ar próxima a esta temperatura.

2.1.4 . Temperatura do ar na entrada do aquecedor de ar (tch) é considerado 70° C e constante quando a carga da caldeira muda, conforme § 17.25 do PTE.

2.1.5 . Para usinas de acoplamento cruzado, a temperatura da água de alimentação (t p.v.) na frente da caldeira é considerado calculado (230 °C) e constante quando a carga da caldeira muda.

2.1.6 . O consumo líquido específico de calor para a unidade de turbina é assumido como sendo de 1750 kcal/(kWh), de acordo com testes térmicos.

2.1.7 . Presume-se que o coeficiente de fluxo de calor varie com a carga da caldeira de 98,5% na carga nominal a 97,5% na carga de 0,6D nome.

2.2 . O cálculo das características padrão foi realizado de acordo com as instruções de “Cálculo térmico de unidades caldeiras (método normativo)” (M.: Energia, 1973).

2.2.1 . A eficiência bruta da caldeira e as perdas de calor com gases de combustão foram calculadas de acordo com a metodologia descrita no livro de Ya.L. Pekker “Cálculos de engenharia térmica baseados nas características do combustível fornecidas” (Moscou: Energia, 1977).

Onde

Aqui

αх = α "eu + Δ αtr

αх- coeficiente de excesso de ar nos gases de exaustão;

Δ αtr- ventosas no caminho do gás da caldeira;

Eca- temperatura dos gases de exaustão atrás do exaustor de fumaça.

O cálculo inclui os valores de temperatura dos gases de combustão medidos em testes térmicos de caldeiras e reduzidos às condições de construção das características padrão (parâmetros de entradatx em, t "kf, t p.v.).

2.2.2 . Coeficiente de excesso de ar no ponto de operação (atrás do economizador de água)α "eu assumido como 1,04 na carga nominal e variando para 1,1 na carga de 50% com base em testes térmicos.

A redução do coeficiente de excesso de ar calculado (1.13) atrás do economizador de água ao aceito na especificação padrão (1.04) é alcançada mantendo corretamente o modo de combustão de acordo com o mapa de regime da caldeira, atendendo aos requisitos do PTE em relação a entrada de ar no forno e no caminho do gás e seleção de um conjunto de bicos.

2.2.3 . A sucção de ar no caminho do gás da caldeira com carga nominal é considerada de 25%. Com uma mudança na carga, a sucção do ar é determinada pela fórmula

2.2.4 . Perda de calor devido à combustão química incompleta de combustível (q 3 ) são considerados iguais a zero, pois durante os testes da caldeira com excesso de ar, aceitos nas Características Energéticas Padrão, eles estavam ausentes.

2.2.5 . Perda de calor devido à combustão mecânica incompleta de combustível (q 4 ) são considerados iguais a zero de acordo com os “Regulamentos sobre a coordenação das características padrão dos equipamentos e consumo específico de combustível calculado” (Moscou: STSNTI ORGRES, 1975).

2.2.6 . Perda de calor para o ambiente (q 5 ) não foram determinados durante o teste. São calculados de acordo com os “Métodos de ensaio de instalações de caldeiras” (M.: Energia, 1970) de acordo com a fórmula

2.2.7 . O consumo específico de energia da bomba elétrica de alimentação PE-580-185-2 foi calculado utilizando as características da bomba adotadas nas especificações técnicas TU-26-06-899-74.

2.2.8 . O consumo específico de energia para tiragem e explosão é calculado com base no consumo de energia para acionamento de ventiladores e exaustores de fumaça, medido durante testes térmicos e reduzido às condições (Δ αtr= 25%) adotado na elaboração das características normativas.

Foi estabelecido que com densidade suficiente do caminho do gás (Δ α ≤ 30%) os exaustores de fumo fornecem a carga nominal da caldeira a baixa velocidade, mas sem qualquer reserva.

Ventiladores de baixa rotação garantem o funcionamento normal da caldeira até cargas de 450 t/h.

2.2.9 . A potência elétrica total dos mecanismos de instalação da caldeira inclui a potência dos acionamentos elétricos: bomba elétrica de alimentação, exaustores de fumos, ventiladores, aquecedores regenerativos de ar (Fig. ). A potência do motor elétrico do aquecedor de ar regenerativo é medida de acordo com os dados do passaporte. A potência dos motores elétricos dos exaustores de fumaça, ventiladores e bomba elétrica de alimentação foi determinada durante testes térmicos da caldeira.

2.2.10 . O consumo específico de calor para aquecimento do ar na unidade de aquecimento é calculado levando em consideração o aquecimento do ar nos ventiladores.

2.2.11 . O consumo específico de calor para as necessidades próprias da caldeira inclui as perdas de calor nos aquecedores de ar, cuja eficiência se presume ser de 98%; para sopro de vapor do RVP e perdas de calor devido ao sopro de vapor da caldeira.

O consumo de calor para sopro de vapor do RVP foi calculado pela fórmula

Q obd = Meu Deus · eu obd · τobd· 10 -3 PM (Gcal/h)

Onde Meu Deus= 75 kg/min conforme “Normas de consumo de vapor e condensado para necessidades auxiliares de unidades de potência de 300, 200, 150 MW” (M.: STSNTI ORGRES, 1974);

eu obd = eu nós. par= 2598 kJ/kg (kcal/kg)

τobd= 200 min (4 aparelhos com duração de sopro de 50 min quando ligados durante o dia).

O consumo de calor com sopro da caldeira foi calculado pela fórmula

Qcont. = G estímulo · eu k.v.· 10 -3 PM (Gcal/h)

Onde G estímulo = PD não. 10 2 kg/h

P = 0,5%

eu k.v.- entalpia da água da caldeira;

2.2.12 . O procedimento de ensaio e a escolha dos instrumentos de medição utilizados durante os ensaios foram determinados pela “Metodologia de ensaio de instalações de caldeiras” (M.: Energia, 1970).

. ALTERAÇÕES AOS INDICADORES REGULATÓRIOS

3.1 . Para trazer os principais indicadores padrão de funcionamento da caldeira para as condições alteradas de seu funcionamento dentro dos limites permitidos de desvio dos valores dos parâmetros, são feitas alterações na forma de gráficos e valores digitais. Alterações paraq 2 na forma de gráficos são mostrados na Fig. , . As correções para a temperatura dos gases de combustão são mostradas na Fig. . Além dos listados, são feitas correções para alterações na temperatura de aquecimento do óleo combustível fornecido à caldeira e para alterações na temperatura da água de alimentação.